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Red de Revistas Científicas de América Latina y el Caribe, España y Portugal
energética
Vol. XXVI, No. 1/2005
Modelo generalizado
para el estudio del motor de inducción
Modesto Angulo
Ariel Domínguez
Recibido: Octubre del 2004
Aprobado: Diciembre del 2004
INTRODUCCIÓN
Es conocida la complejidad de la representación
matemática del motor de inducción para su estudio
en régimen dinámico al ser un sistema no lineal con
coeficientes variables en el tiempo. Las
transformaciones de Park
1
condujeron a una
simplificación sustancial del modelo al referir las
ecuaciones a un sistema de referencia que se mueve
en sincronismo con la frecuencia del estator. Esta
representación en forma matricial aparece en la
literatura pero es la representación en forma vectorial
introducida por P.K Kovacs e I. Racz
2
la más utilizada
en
la actualidad.
El interés por el conocimiento del comportamiento
de la máquina de inducción es debido a sus ventajas
Resumen /
Abstract
Se presenta un programa de simulación del motor de inducción en régimen dinámico elaborado en el Simulink del
Matlab que permite estudiar la máquina en los diferentes sistemas de coordenadas con un único modelo. Las
ecuaciones que se simulan se presentan en forma vectorial y generalizadas de manera que todas las interacciones
entre el rotor y estator están disponibles y solo al elegir el sistema en que se desea hacer el estudio es adaptado
el esquema. Se
realizan importantes comparaciones al estar disponibles todas las variables del motor para el
análisis en régimen dinámico de la máquina ante diferentes tipos de perturbaciones.
Palabras clave: motor de inducción, transformación de coordenadas, simulación, modelado, comportamiento dinámico
This paper presents a simulation program for dynamic behavior of induction motor. It is made in order to study the
machine at three different Coordinates Frames on a unique model. Equations to simulate are show in generalized
vector form, it means,
that all interactions between rotor and stator are enabled and only when choosing the
desired system to make the study the scheme is adapted.
Important comparisons can be make, because all
motor's variables are available the analysis in dynamic regime of the machine under different types of distur-
bances.
Key words: induction motor, coordinates transformation, simulation, modelling, dynamic behavior
TRABAJOS TEORICOEXPERIMENTALES
reconocidas con respecto a la máquina de corriente
directa (CD), sin embargo, con respecto al control de
la misma presenta serios inconvenientes que son
necesarios resolver a la hora de decidir su utilización
y una de ellas es la representación matemática de la
misma
pues el modelo es utilizado en la obtención
de las variables de control.
Los primeros trabajos de representación de la máquina
de inducción fueron realizados por Charles P. Stenmtz,
con su circuito equivalente a régimen permanente.
En ese mismo año Heyland, presenta su trabajo sobre
el diagrama de círculo. R H. Park
1
con sus
transformaciones logra eliminar la influencia de las
inductancias mutuas de acoplamiento entre el rotor y
estator, variables en el tiempo, en las ecuaciones de
tensión de la máquina sincrónica.
Posteriormente otros investigadores utilizando las
transformaciones de Clark o la de Park referían las
ecuaciones del motor al sistema de referencia del
estator llamado en la literatura (
a,b
),
o al sistema de
referencia del rotor (
D,Q
).
P.C. Krause,
3
introduce transformaciones generales
que eliminan las inductancias que varían con el tiempo
refiriendo las variables del estator y rotor a un nuevo
marco de referencia que puede girar a cualquier
velocidad o permanecer estacionario llamado
marco
de referencia arbitrario
.
Por otra parte, P.K.Kovacs e I.Racz desarrollaron en
1959 un método alternativo para el análisis de las
máquinas eléctricas basado en el concepto
matemático de vector espacial, cuya ventaja princi-
pal consiste en una mejor visión de los fenómenos
físicos en comparación con los otros métodos
basados en transformaciones puramente matemá-
ticas.
Un aporte de gran significación para el avance
experimentado en cuanto a la simplificación del modelo
de la máquina de inducción, es el del control del mo-
tor de inducción por el método del campo orientado.
4,5
DESARROLLO
Dado que el programa que se presenta está
sustentado en las ecuaciones de Park, se establecen
las ecuaciones dinámicas de la máquina de inducción
en los ejes
d-q
en sincronismo con la frecuencia de
alimentación, conocidas como ecuaciones de Park.
Utilizando el circuito equivalente de la máquina e
introduciendo el concepto de fasor espacial, se definen
las ecuaciones dinámicas
en un sistema de referencia
genérico
K
, girando a una velocidad eléctrica
w
k
.
Cuando esta velocidad de giro sea la frecuencia de la
alimentación de la máquina
w
1
, se habrán obtenido
las ecuaciones de Park.
La base para la obtención de estas ecuaciones
la
constituye toda la teoría referente a los fasores
espaciales y su aplicación en las máquinas eléctricas.
Las suposiciones que se tienen en cuenta y que son
generalmente aceptadas en todos los estudios se
pueden resumir en:
±
Entrehierro constante y mucho más pequeño que el
diámetro de la máquina.
±
Permeabilidad infinita en el acero del circuito
magnético.
±
Devanados polifásicos uniformes y simétricamente
distribuidos.
±
Distribución sinusoidal de FMM en el entrehierro
(considerar únicamente la componente fundamental
de la onda de inducción en el entrehierro).
Las ecuaciones de flujo (1), (2), tensión (3), (4) y par
en el eje del motor (5) según la referencia 6:
bZ
b bZ
\
A
Z
; X
; X
<
±
a a
a
...(1)
AZ
\ bZ
A AZ
; X
; X
<
±
a a
a
...(2)
bZ
b bZ
bZ
bZ
Z
S
d
A X
Y
Sc
Z
± < ± <
a
a
a
a
...(3)
±
²
Z
AZ
A AZ
AZ
AZ
S
d
A X
Y
Sc
Z
Z
³ < ³ ´ <
a
a
a
a
...(4)
T
[
S
Y
1
\
\
Sc
Z
Z
±
²
...(5)
donde:
±
±
±
AZ
bZ
AZ
bZ
d d
\ \
a a a a
: Vectores de flujo de rotor y estator,
tensión de rotor y estator, respectivamente,
en el
sistema de referencia
K
.
±
±
b
A
\
; ; ;
: Inductancias de estator, rotor y mutua
respectivamente.
±
b
A
A A
: Resistencias del estator y rotor respec-
tivamente.
±
Z
Z Z
: Velocidad del sistema de referencia
k
, y del
rotor respectivamente.
± ±
±
T
[
9 1 \ \
: Inercia, fricción, par electromagnético y
par de carga del motor.
Las ecuaciones (1), (2), (3) y (4) constituyen las
ecuaciones en régimen dinámico de la máquina de
inducción en un sistema de coordenadas
k
. Al hacer
que la velocidad de giro del sistema
k
, sea la de la
frecuencia de alimentación:
Z
Z
Z
...(6)
Dichas ecuaciones son las llamadas ecuaciones de
Park, que pueden expresarse en
forma
matricial
desarrollando en componentes (real e imaginaria) los
fasores espaciales:
± ² ± ²
± ² ± ²
bS
bS
b
b
b
\
\
b`
b`
b
b
b
\
\
\
\
a
a
a
aS
aS
\
\
a
a
a
a`
a`
d
X
A
3;
;
3;
;
d
X
;
A
3;
;
3;
3;
;
A
3;
;
d
X
;
3;
;
A
3;
d
X
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
Z
ª º
ª º
ª
º
³
´
´
« »
« »
«
»
³
« »
« »
«
»
« »
« »
«
»
´ ´
³ ´ ´
« »
« »
«
»
´
´
³
« »
« »
¬
¼
¬ ¼
¬ ¼
...(7)
24
donde:
±
±
±
bS
b`
aS
a`
d
d
d
d
: Componentes del vector tensión de
estator y rotor en el sistema de referencia
K
.
±
± ±
bS
b`
aS
a`
X
X
X
X
: Componentes del vector corriente de
estator y rotor en el sistema de referencia
K
.
D
: Operador derivada.
Resulta evidente al sustituir las componentes de
tensión del rotor por cero se está representando al
motor de jaula de ardilla, y al dejar el genérico
w
k
,
para representar los diferentes sistemas de
coordenadas,
se puede con este sistema de
ecuaciones hacer un programa que pueda ser
representativo del motor en cada sistema (figura 1).
!
"
"
±
²
!
bQ
b
b
X
X
X
±
...(11)
De bifásico a
d,q
en sincronismo:
R^b
bT]
bT]
R^b
bS
bP
b`
bQ
X
X
X
X
U U
U U
ª º
ª º
ª
º
« »
« »
«
»
±
¬
¼¬ ¼
¬ ¼
...(12)
De bifásico a los ejes
D, Q
solidarios a los ejes del
rotor.
R^b
R^b
bS
bP
b`
bQ
X
X
bT]
X
bT]
X
H H
H H
ª º
ª º
ª
º
« »
« »
«
»
±
¬
¼¬ ¼
¬ ¼
...(13)
La figura 2 muestra, cómo con un simple conmutador
manual se puede pasar de un sistema de coordenadas
a otro, por ejemplo, si se quiere representar el motor
en los ejes del estator (
a,b
) entonces el marco de
referencia
w
debe ser cero para que el ángulo sea
cero y no se produzca la rotación de ejes.
Sistema de coordenadas.
1
donde:
±
Z
Z
±
sistema de coordenadas a, b.
Z
Z
Z
±
sistema de coordenadas D, Q,
Z
Z
Z
±
sistema de coordenadas
d
,
q,
sincrónico
con la frecuencia de alimentación del estator.
Z
S
Sc
U
Z
...(8)
S
Sc
H
Z
...(9)
Las transformaciones de coordenadas utilizadas en
el programa son:
Del sistema trifásico a bifásico (a, b):
"
!
bP
b
X
X
...(10)
Programa en Simulink del motor para diferentes sistemas de
coordenadas.
2
ANÁLISIS DE RESULTADOS
Para la validación del modelo de simulación se
realizaron corridas para las más disímiles condiciones,
con las especificaciones técnicas de un motor. Se
muestra una selección de los resultados obtenidos de
forma gráfica, con los comentarios imprescindibles.
25
En las figuras 3, 4 y 5 se observa el comportamiento
de la velocidad,
la potencia y el par electromagnético
del motor en los tres sistemas de coordenadas. En
esta condición el motor es sometido a una carga de
10 N.m. Se aprecia como las respuestas para cada
sistema es la misma lo que valida el programa.
En las figuras 6 y 7 se observa cómo las componentes
del par, y de las corrientes luego de la transformación
de coordenadas, son diferentes para cada marco de
referencia aunque el par resultante es igual al
mostrado en la figura 5.
La figura 8 muestra el comportamiento de la corriente
de magnetización cuya frecuencia depende del
sistema escogido.
Respuesta de velocidad del motor en los 3 sistemas de
coordenadas.
Respuesta de potencia del motor en los 3 sistemas de
coordenadas.
3
4
Par del motor en las 3 referencias.
5
Componentes del par (
Z
Z
Z
).
6
Componentes isd e isq (
±
Z
Z
).
7
26
CONCLUSIONES
El modelo de simulación desarrollado sobre la
base
de unas ecuaciones generales permite tener una idea
mas clara del comportamiento del motor analizado en
estos sistemas de coordenadas y poder corroborar
mediante la simulación los planteamientos
matemáticos de la teoría de campo orientado.
REFERENCIAS
1. Park, R. H.:
Two-Reaction Theory of Sinchronous
Machines Generalizaed Method of Analysis-Part I,
AIEE
Trans.
,
Vol. 48, pp. 716-727, July, 1929.
2. Kovacs, P. K. and I. Racz:
Transient Vorgange
in Wechselstrom Maschinen
, Budapest,1959.
3. Krause, P.C.:
Analysis of Electric Machinery,
McGraw-Hill, New York, 1986.
4. Blaschke, F.:
"The Principle of Field Orientation
as Applied to New Transvector Closed-Loop
Control System for Rotatin Machines,"
Siemens
Review
, Vol. 39, pp. 217-220, May, 1972.
5. Hasse,K.:
Zur Dinamik Drehzahlgeregelter Antriebe
Stremrichtergespisten Asyncron-kurzschlu
Blaufermaschinen
, Tech. Hochsch, Darmstadt,
1969.
6. Bose, B. K.:
Power Eletronics And AC
Drives
.,Prentice Hall, 1986.
AUTORES
Modesto Angulo Aguilera
Ingeniero Electricista, Doctor en Ciencias Técnicas,
Profesor Auxiliar, Departamento de Electroenergética,
Universidad de Oriente, Santiago de Cuba, Cuba
e-mail:
angulo@ee.fie.uo.edu.cu
Ariel Domínguez Cardosa
Ingeniero Electricista, Asistente, Departamento de
Electroenergética, Facultad de Ingeniería Eléctrica,
Universidad de Oriente, Santiago de Cuba, Cuba
Corrientes de magnetización.
5
FÁBRICA DE
TRANSFORMADORES
Ave. Independencia km 6 1/2
Capdevila, Boyeros,
Ciudad de La
Habana,
Cuba.
Teléfono: 45 1067
email: homero@obech.cu
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