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Red de Revistas Científicas de América Latina y el Caribe, España y Portugal
Rev. Int. Contam. Ambient. 10
(l),
37-41, 1994
APLICACIÓN DE LA DIGESTIÓN ANAEROBIA A LOS RESIDUALES
DE INDUSTRIAS LÁCTEAS
Jorge GONZÁLEZ, Pedro VALDÉS, Gertrudis NIEVES y Barbarita GUERRERO
Instituto de Investigaciones para la Industria Alimenticia. Carretera del Guatao km 3 1/2
,
La Lisa CP. 19200.
C. Habana, Cuba
(Recibido septiembre 1993, aceptado junio 1994)
Palabras clave: digestión anaerobia, manto de lodos, lecho empacado, residuales lácteos
RESUMEN
En el presente trabajo experimental se empleó la digestión anaerobia como biotecnología
para la depuración de los efiuentes de industrias lácteas. Los reactores utilizados en estas
experiencias, en los que se logra una efectiva retención de la biomasa activa, se aprovecha-
ron por considerarse que son los que brindan un mecanismo adecuado para obtener la
reducción de los tiempos de retención hidráulica de los residuales, garantizando menores
costos de construcción y la posiblidad de extender el uso de la digestión anaerobia en
residuales de bajas concentraciones de la Demanda Química de Oxígeno (DQO), mante-
niendo alta eficiencia de remoción de la carga orgánica contaminante aplicada y elevado
factor de conversión en biogás. Se demostró que el filtro anaerobio empacado de flujo
ascendente y el reactor de manto de lodos son las opciones apropiadas, desde el punto de
vista tecn o ló g ico , p ara el tratam ien to d e d ep u ració n d e lo s eflu en tes resid u ales lácteo s. E n
ambos
sistemas se consiguieron eficiencia de remoción de la contaminación, expresadas
como DQO superiores al
95%
como promedio, para valores similares de carga aplicada,
mientras que la producción de biogás indicó ligera ventaja para el reactor de manto de
Iodos, con respecto a la concentración de metano en todo el rango de Bv estudiado.
ABSTRACT
An
experimental study using anaerobic digestion as a biotechology for the treatment of
wastes produced within the
dairy
industxy was made. The reactors used in these experi-
ments, in which
an
effective retention of the active biomass within the system occurs, are
here considered as the reacton with the appropriate mechanism to allow the reduction of
the hydraulic retention time of the wastes. These advantages will thus guarantee a reduc-
tion of construction costs and the posibility of applying the anaerobic digestion on wastes
with low Chemical Oxigen Demand (COD) retaining high organic matter removal efficien-
cies and biogas conversion. The Up-Flow Packed Bed Filter (UPBF) and the Up-Flow
Anaerobic Sludge Blanket Reactor (UASB) proved to be appropriate options for the treat-
ment of
dairy
wastes. Both achieved COD removal efficiencies higher than
95%
for similar
volumetric organic loads applied (Bv), while the production of biogas indicated little
advantage in the methane concetration of the biogas generated in the UASB reactor.
INTRODUCCI~N
reactores convencionales en los que se requieren largos
tiempos de retención hidráulica. Esta situación ha estado
La digestión anaerobia ha sido empleada durante muchos
condicionada fundamentalmente por el desconocimiento
años en el tratamiento de efluentes industriales con altas
del proceso de la metanogénesis y las bajas velocidades de
concentraciones de materia orgánica, así como en la esta-
crecimiento
(p)
de las bacterias encargadas de la etapa
bilización de lodos biológicos, generados en la depura-
de formación del metano en el proceso global de la
ción aerobia de residuales; sobre todo mediante el uso de
digestión (Mc.Carty 1982).
J.S. González
et
al.
Sin embargo, con el descubrimiento de nuevos aspec-
tos del proceso se definieron tecnologías que consideran
la retención de la biomasa activa en los reactores. Esto
permite disminuir los tiempos de retención hidráulica de
los efluentes a tratar y a la vez ampliar el alcance de apli-
cación de esta ruta metabólica como biotecnología de de-
puración para el tratamiento de residuales con menores
concentraciones de contaminantes, expresadas como De-
manda Química de Oxígeno (DQO). De esta forma se
mantiene una buena eficiencia de remoción y valores
aceptables de conversión de la materia orgánica removida
en biogás, aunque con menores índices de generación
por unidad de volumen de reactor (van den Berg 1984).
Al conocer las características fundamentales de los resi-
dudes de la industria láctea cubana, así como otros trabajos
hechos anteriormente utilizando la digestión anaerobia de
estos efluentes (González 1978,1988), se fijó como objetivo
fundamental el estudio del comportamiento de los residua-
les de esta industria al ser sometidos a un proceso de digec-
tión anaerobia no convencional con retención de biomasa,
empleando para ello dos sistemas diferentes: un lecho
empacado para la filtración biológica del residual y otro del
tipo de manto de lodos, el cual no utiliza empaque para
lograr la retención de la biomasa activa.
Reactor de lecho empacado
Se empleó una columna de PVC con un diámetro interno
de 100 mm y una altura total de 1 metro conformando
un volumen cilíndrico de 7.5 L, con una entrada inferior
para recibir la alimentación de residual crudo, una salida
lateral colocada 100 mm por debajo del borde superior
del reactor, por donde parte el efluente tratado y una
salida superior para la recolección y medición del gas
generado. La columna se empacó con anillos "raschig"
de porcelana de 15 x 15 mm hasta 4/5 de su altura total,
condicionando un volumen efectivo de 5 L, medidos por
desplazamiento de agua.
Reactor de manto de Iodos
Se utilizó un reactor de cuerpo rectangular, hecho de
acrílico y con un volumen total vacío de 16.5 L, dotado
de salidas laterales para el muestre0 y la extracción del
efluente tratado. El reactor cuenta con dos campanas,
inmersas tres centímetros por debajo de la superficie del
líquido, para la recolección del biogás generado.
Como ambos reactores se encontraban en funciona-
miento sólo fue necesario realizar la adaptación pertinen-
te al cambio de residual, lo que se hizo en un período de
2 meses, alimentando un residual lácteo diluido, ajustado
a 500 mg de DQO por litro con un caudal suficiente para
determinar un tiempo de retención hidráulica de 5 días.
Se midieron diariamente el pH del efluente, la acidez
volátil y la alcalinidad y cada 7 días la DQO, comprobán-
dose una remoción constante de carga orgánica, para
ambos reactores en 7 semanas. A partir de este momento
se consideró aue ambos reactores se encontraban listos
para comenzar las corridas experimentales según el es-
quema de operación que se describe en la figura 1.
Los experimentos se realizaron empleando un residual
lácteo preparado a partir de leche entera en polvo y agua
corriente, ajustando el factor DQO de la alimentación
(So) en dos niveles, el primero de 1100 mg/L, cercano a
los valores medios encontrados para esta industria (Rivas
1982) y el segundo de 2200 mg/L que duplica al anterior
y se co n sid era el p ico d e c o n c e n tra c ió n q u e p u e d e
esperarse en instalaciones lácteas correctamente operadas.
El otro factor que se varió de manera programada fue el
tiempo de retención hidráulica
(8)
que se trabajó en tres
niveles, mediante el ajuste del caudal de alimentación a
los reactores; se siguió un esquema en el cual se fue au-
mentando paulatinamente la carga orgánica aplicada a los
reactores con el fin de evitar cambios bruscos capaces de
alterar más allá de lo normal las condiciones de estado
estacionario deseado para muestrear cada tratamiento y
que fueron alcanzadas dejando transcurrir un tiempo
igual a 3 veces el de retención hidráulica (González 1989).
-
Cada experimento se repitió 10 veces y se determinaron
los valores de DQO del afluente y del efluente (So y SO), el
volumen de biogás producido, su contenido en metano y la
concentraci6n de sólidos suspendidos volátiles (SSV) en el
efluente tratado. De igual forma se controlaron el pH, la
acidez volátil y la alcalinidad, realizando los análisis según
métodos estandarizados
(APHA-AWWA-WPCF
1985).
Para las diferentes condiciones experimentales, se
calcularon los valores de eficiencia de remoción de la car-
ga contaminante en cada reactor, la cantidad específica
de metano producido y la concentración de éste en el
biogás; tomándolas como variables de respuesta funda-
mentales para el experimento. Se consideró, para la de-
terminación del volumen efectivo aquel donde existe
actividad biológica, lo que sucede en el reactor empacado
para todo el espacio donde hay empaque, mientras que
en el reactor de manto de Iodos esto sucede hasta la altu-
ra a la que se expande la capa de Iodos biológicos.
Las variaciones programadas para los valores de la DQO
en la alimentación de los reactores (So) y en el tiempo de
retención hidráulica
(O),
permitieron experimentar en
un rango de carga orgánica volumétrica aplicada (Bv)
que varió desde 0.42 hasta 2.10 kg DQO/m3.d. Los resul-
tados obtenidos se presentan ordenados con respecto a
los valores de Bv aplicados.
En la tabla
1
resaltan, en primer término, los valores
de eficiencia de remoción de la carga orgánica, expresa-
da como DQO y determinada según la expresión:
%
E
=
(So
-
S.)
*
100
/
So
Muestras
de gases
alimentación
Fig. 1. Esquema de operación de las corridas experimentales
donde So representa la DQO en el residual alimentado al
reactor
y
Se la DQO de salida del reactor.
La eficiencia resultó alta (93.4-96.9) y muy estable en ca-
da reactor en el rango de Bv ensayado
y
a la vez no se obser-
varon diferencias significativas entre ellos, desde el punto
de vista práctico, lo que indica que ambos son capices de
depurar eficientemente este tipo de efluente residual, estan-
do lejos aún el límite de carga que pueden asimilar.
La concentración de sólidos suspendidos volátiles
(SSV)
en la salida de los reactores (Xe), con desviaciones estánda-
res pequeñas, no mostraron una tendencia definida al au-
mento o la disminución cuando se llevó Bv con variaciones
simultáneas de So y
0,
lo que parece indicar que no se
sobrepasaron los límites de velocidad ascencional para ini-
ciar un arrastre de sólidos en ninguno de los dos reactores.
Los valores de Xe fueron menores en el reactor de
lecho empacado, lo que resulta lógico no sólo por el efec-
to logrado con la empaquetadura, sino porque además el
reactor de manto de lodos mantuvo una velocidad ascen-
dente 12-14
%
superior en todas las corridas. Sin embar-
%
CH4
90
+
UASB
-filtro
60
-
50
I
a
1
I I I 1
1
1
1
I 1
O
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
Bv kg DQO/m3.d
Fig. 2. Variación del contenido de metano en el biogás generado al aumentar la carga orgánica aplicada al reactor
J.S. González
ct
al.
TABLA I. EFICIENCIA DE REMOCI~N
DE LA DQO, SÓLIDOS EN EL EFLUENTE Y CONVERSI~N
DE LA DQOr PARA DIFERENTES VALORES DE Bv
REACTOR
Bv
Efic.
X.
Ch,/DQOr
kg/ms.d
%
mg/L
m'/ kg
X
0.42
94.60
32.00
0.290
S
0.03
2.61
4.33
0.012
X
0.56
94.80
17.00
0.270
S
-
.O2
2.08
2.89
0.019
FILTRO
X
0.84
96.50
24.00
0.270
EMPACADO
S
0.03
3.32
3.36
0.015
X
1.15
95.10
12.00
0.260
S
O. 1 0
3.16
1 .O 3
0.02 1
X
2.10
96.90
15.00
0.260
S
0.13
2.15
2.10
0.101
X
0.42
95.40
43.00
0.300
S
0.03
2.18
7.31
0.016
X
0.56
94.20
26.00
0.270
S
0.02
3.13
5.82
0.015
MANTO
X
0.84
96.80
48.00
0.250
DE LODOS
S
0.03
0.85
12.63
0.017
X
1.15
95.20
30.00
0.240
S
0.10
1.37
6.97
0.006
X
2.10
93.40
40.00
0.240
S
0.13
0.77
12.50
0.023
n=10
go, valores de
XO
entre 25 y
40
mg/L no suelen considerar-
se como malos en efluentes tratados con sistemas anaere
bios de manto de lodos.
Por su parte, la conversión de la DQO removida (DQOr)
en metano presentó una ligera tendencia a disminuir con
el incremento de Bv, debido a que si bien se produce un
aumento de volumen de biogás generado, también
ocurre una disminución sensible de su contenido de
metano, como se observa en la figura 2, lo que coincide
con experiencias similares de Revard (1985)
y
Guiot
et
al.
(1985). Ellos determinaron que la elevación de carga
orgánica permite acentuar el volumen de gas generado
resultante de la mayor existencia de sustrato disponible,
pero se afecta la conversión a metano por la competencia
de otros mecanismos que se estimulan con las concentra-
ciones relativamente mayores de sustrato.
El intervalo de
0.24
a
0.30
m3 de metano/kg DQOr,
fue ligeramente menor, aunque no muy alejado de los va-
lores de 0.25 a
0.40
informados por Young (1982), Nyns
(1986) y Saxena (1986). Esta situación era de esperar si se
tiene en cuenta lo diferente que resultan estos residuales
al compararlos con los empleados en los trabajos antes
citados, con mayor contenido de DQO y estricto control
del pH realizado en esos experimentos, lo que es necesa-
rio tener en consideración. En nuestro caso, de manera
intencional, no se efectuó corrección del mismo.
Aunque no aparece en las gráficas ni descrito en las
ta-
blas, es necesario destacar el comportamiento del pH a lo
largo de todas las corridas, pues si bien en la etapa de
adaptación al residual lácteo se utilizó cal para elevar el
pH hasta 7 unidades en ambos reactores, aumentando
también la alcalinidad, después de comenzadas las corn-
das experimentales en ninguno de los dos reactores ensa-
yados se realizó corrección alguna del pH, manteniéndose
de forma muy estable en valores de
6.5
a
6.8
durante todas
las comdas. Esto desde el punto de vista económico resul-
ta muy conveniente y no afecta sensiblemente la efi-
ciencia, aunque pudiera haber influido en la conversión
del metano, al trabajar en un intervalo de pH por debajo
del considerado como óptimo, entre 6.9 y 7.2 unidades.
CONCLUSIONES
La digestión anaerobia de residuales Iácteos en reactores
no convencionales que consideran la retención de la bie
masa activa en su interior fue experimentada con éxito,
logrando tratamientos con alta eficiencia de remoción de
la DQO aplicada (95% como promedio) y factores de
conversión en metano de la DQO removida de
0.24
a
0.30
m3/kg, variando su contenido en este compuesto
desde 60 hasta
80%.
El filtro anaerobio, con una retención hidráulica
entre
1
y
3
días produjo un efluente con un contenido
promedio de
18
mg/L de sólidos suspendidos volátiles
(SSV), mientras que en el reactor de manto de Iodos,
para tiempos de retención que variaron entre
0.5
y
1.5
días, el residual tratado tuvo un valor promedio de SSV
de 40 mg/L que, aunque superior al anterior, no deja de
ser aceptable en estos reactores.
Desde el punto de vista de operación, ambos sistemas
resultaron opciones adecuadas para la depuración del
residual lácteo mediante la ruta anaerobia. Algunas
evidencias favorecen la recomendación del sistema UASB
por la mejor utilización del volumen del reactor y por
tener un mayor factor de conversión a metano para
cargas orgánicas similares aplicadas.
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